Страница:Радиофронт 1931 г. №07-08.djvu/63

Материал из РадиоВики - энциклопедии радио и электроники
Перейти к: навигация, поиск
Выкупить рекламный блок
Эта страница не была вычитана


Хеталь Схемы быДа в дальнейшем исйлёдовйпА сгонки зрения вносимых его искажении в частотную характеристику. При измерении коэфиционта самоиндукции входного мпкрофоппого трансформатора (27>! в схеме рис. 1) при условии подмагничива- ния сердечника постоянным током, пропускавшимся через первичную обмотку (рабочим ток мпкрофопа М-3 —10—15 жД), и при подводимом к нему напряжении переменного тока в 2 — 3 милливольта оказалось, что величина коэфпциепта самоипдукции (при этих условиях) равна 0,5 гепри. При частоте

f = 50 полпое входное сопротивление трансфор-

С6К

матора с достаточной точностью равно:

Zmp — J/rTF(^) |/(L502 -|- 314.05)2 =217 омам,

где — омическое сопротивление первичном обмотки, а со — угловая частота переменного тока.

IS.

го

15

to

5

10 3

Цн=500л

n~r[f) £вх-2пУ уп=з

[область низкой Я ОБЛ. СРЕДИ) ОБЛ высот

I

' __

Гл

4S0i

0

Рис. 2

Taic как сопротивление микрофона типа ММ-3

д*=600 ом, мы получаем, что при частоте /==!50 —?

сек

на первичной обмотке трансформатора падает только небольшая часть переменной эдс микрофона, остальная ее часть теряется в самом микрофопе. При увеличении частоты полное сопротивление трансформатора растет до частоты, при которой в трансформаторе наступает резонанс токов (при этом сопротивление трансформатора становится наибольшим) и поэтому используемая часть эдс микрофона увеличивается.

В схеме рис. 1 вторичная обмотка трансформа" тора нагружепа на сопротивление потенциометра Rnl— 2.10В ом.

Приведенное сопротивление его (т. е. действие этого сопротивления на нервичпую обмотку) будет равно

Л« 2.10В

Rn — к2 142

~ I 025 ом;

вдесь к—коэфиционт трансформации, равпый в нашем трансформаторе 14. Таким образом мы имеем присоединоипое как бы параллельно первичной обмотке омическое сопротивление в 1025 ом. При таком отношении величин индуктивного сопротивления нервичаой обмотки трансформатора к величине

Приведённого Сопротивления irtyim, t. е. когдА n^ii веденное сопротивление таупта значительно превосходит сопротивление обмотки для токов данной частоты, мы не будем иметь улучшения частотной характеристики на пизких периодах. Итак, уже первый элемепт схемы дает неравномерное усиление в области низких эвуковых частот.

При измерении коэфициепта самоиндукции апод- ных дросселей Да1 первого и второго каскадов в действительных условиях их работы, т. е. при под- магпичивании их постоянным током и при соответствующей раскачке, величина коэфициепта самоиндукции каждого дросселя оказалась равной в среднем 250 гепри. Внутреннее сопротивление лампы UT-19 есть примерно 100 000 омов (Ri ^ 105), а полное сопротивление дросселя при частоте /*=50 П-^

сек

Zap = )/Гор2 4- (ш1Г)'2 5- |/ (9000)2 4- (314.250)2 ~ ^ 78.500 омам.

При таком соотношении сопротивлений мы получаем низкий коэфициент усиления каскада, ибо иэ эдс jiEg, развиваемой лампой, на дроссель будет приходиться тем больше, чем больше его полное сопротивление по сравнению с Ri лампы. Для сравнения можно привести величину падения эдс при

f=50H^Rf=600^P. сек сек

др Ri+Z'f60

ц Eg .78500

1^(10» 4-9-103)2 4- (314.250)2

с л»

= 0,584 р Еа ;

jp500

  • -Ri+Z'=

pEg .785.000 792 000

= 0,992 iEg .

Итак для частоты 50 пер/сек мы получаем по сравнению с частотой 500 пер/сек уменьшение величины падения напряжения на дросселе, равное

0,992 — 0,584

Следующим фактором, уменьшающим коэфидпент уенления на низких частотах, являются переходные коидепсаторы CL н С2, емкостью в 20 — 25-103 с.м, иагружеаиые сопротивлением утечки сетки примерно в 200 000 омов. При частоте /=50 сонро-

сек

тнвлвнпе конденсатора С4 иди С2 представляет собой велнчниу

Rc = 314.2, 2.10~8 ” 145•10* ома-

Нагружая его иа сопротивление утечки R# = — 2 . 105 омам, ми иолучнм добавочное падение иа-

501